锅护计算热效率（低位发热量）

　　可见每台锅炉有1.66%的燃煤发热量被水蒸发所吸收，对的是，理此，从提高锅炉效

　　左右（未计保茶分解热的此响），对锅小热效率的影响还是比较大的

　　率来说，在保证脱硝效率的情况下，应尽可能地降低溶液含水量。

　　（三）排烟热损失折合成发电量的成本R的计算

　　资解州紧路没算级养发热无那约11%67NA6，按每吨煤成本500元估算，年运行

　　小时数为4000h，则锅炉排烟热损失成本为

　　R=500?Q。/（11766.7?1000）=3225（元/h）

　　年增加成本为3225?4000~1290万元。

　　七、SNCR应用中可能出现的其他问题

　　SNCR系统在生产运行中，应加强管理，提高操作水平，尽量减少可能出现二次污染的

　　概率，应注意做到以下几点：

　　（1）SNCR工艺中氨的利用率不高，为了还原NO，必然使用过量的氨，容易形成过量的

　　氨逃逸。氨的逃逸会造成环境的污染并形成铵盐可能导致堵塞和腐蚀下游设备。

　　（2）形成温室气体N?0，研究表明用尿素作还原剂要比用氨作还原剂产生更多的N,0。

　　（3）如果运行控制不适当，用尿素作还原剂时可能造成较多的CO排放。这是因为低

　　尿素溶液喷入炉股内的高温气流

　　条，可通过以下公式计算，即

　　设计储存量（1）=压力容器的水容积（m2）x设计装量系数

　　x设计温度下的饱和液氨密度（Vm2）

　　由上述计算公式可知，设计的储存量在设计温度下，可保证液体所占的体积不超过

　　容器体积的90%。也就是说.容器在设计温度下仍有约10%的气相空间，保证在设计温度

　　下容器不被液体充满。在储存容器使用中，为了计量方便，通常用液位计观察介质的充装

　　量，此时根据《压力容器安全技术监察规程》规定，储存罐的设计装量系数可取0.9。

　　一定质量的液化气，其体积随温度不同而变化较大，尤其当实际装料温度与工作可能出

　　现的设计温度两者相差较大时，尤其应引起重视。例如，装料时的温度为10℃，如果

　　使用中不注意装料温度的影响，仍按设计装量系数0.9充装，当温度升为设计温度时，

　　容器会被液体完全充满乃至超压，导致在设计退度50℃下，实际的装量系数将大于1，这显

　　然不符合要求。根据设计装量系数0.9，当设计温度为50℃时，不同装料温度时的实际

　　装量系数计算式为

　　实际装量系数=（设计装量系数x设计温度下的饱和

　　液体密度）/装料温度下的饱和液体密度

　　表4-6为按照以上计算式计算的不同装料温度下的实际装量系数。由表4-6可见，当

　　实际装料温度与可能出现设计温度两者相差较大时，应特别引起重视。只有这样，才能

　　保证在设计温度下，容器内仍有10%的气相空间，确保储腿的安全运行。

　　（二）罐车充煮

　　1.充装前的检查

　　罐车充装前，充装单位必须配有专业技术人员对罐车的解体技术资料及有关人员资格证

　　件和罐体外观进行验证和检查。凡有下列情况之一者，应在事先妥善处理，使之能符合充装

　　条件要求，否则严禁充装：

　　（l)罐车未按国家技术法规规定的检验周期进行检验的。

　　（2）罐车的底盘部分或车辆运行部分未按铁道部门或部门的规定进行定期检修的。

　　（3）汽车罐车的驾驶员及押运人员没有资格证件的。

　　（4）罐车的漆色、字样、标记与所装介质不符的，或者漆色、字样、标记脱落不易辨

　　认其种类的。

　　（5）罐体的外表腐蚀严重或有明显损坏、变形的。

　　（6）罐体固定设施不牢固或损坏的。

　　（7）附件不全、损坏、失灵或不符合安全规定的。

　　（8）媒体密封性能不良或各密封面及附件有泄漏的。

　　（9）罐内残留氨质量不明的。

　　（10）罐内无余压，且未判明罐内残留介质种类的。

　　（11)储罐在首次充装前应经氮气置换或真空处理，真空度应不低于650mmHg（注

　　1mmHg=133.32Pa)，达不到要求或罐内气体含氧量超过3%的。

　　2.装卸作业

　　（1）将充装前检查合格的罐车引入地道衡器或轨道衡器上，并将车辆的手刹车刹紧。

　　有滑动可能时，车轮应加防滑块。

　　（2）作业区严禁烟火，且不得使用易产生火花的工具和用品。

　　（3）作业前应接好安全地线，管道和管接头连接必须牢固密封，并应排尽管内空气。

　　（4）装卸作业时，操作人员、铁路罐车押运人员和汽车驾驶员及押运人员均不得离开

　　现场。在正常装卸作业时，不得随意启动或移动车辆。

　　（5）充到规定质量时，关闭进氨阀门和罐车阀门，然后开启连接管排气阀门，将

　　管道中的氢气全部排出。

　　（6）充装完毕，必须复查充装质量。如有超装必须立即妥善处理，否则严禁驶离充装

　　站台。

　　（7）充装质量复查合格后，使各阀门恢复关闭位置。确认连接管内氮气已排出，方可

　　卸下连接管。

　　（8）经检查确认罐车各阀门、管道、附件等无泄漏，无损伤，应将各阀加装官板或 的设计压力。

　　为了保证系统安全运行，氨系统管

　　道及阀门的设计压力一般按2.5MPa考

　　虑，并且在所有接触氨与氨气的管道阀

　　门等附件上需要安装防静电导体，如

　　图4-12氨系统阀门防静电导体安装实例）图4-12所示。

　　第七节氨气/空气气体系统

　　一、氨气空气混合的必要性

　　当前，脱硝市场要求提供的脱硝装置有两个重要指标：①高脱硝效率；②低投资成

　　本。为了保证喷人的氨气有足够的穿透能力，需要使用特殊的氨气喷枪，确保氨气的动量足

　　够。一般SNCR设计时，推荐较高的喷射速度高达近百米每秒。纯氨气在空气中的爆炸极限

　　是15%~28%，为了防止氨气与空气混合过程的爆炸危险，需要控制氨气与空气的混合比。

　　选取的氨气浓度越低，需要的稀释空气量越大，选取的氨气浓度越高，需要的空气量就越

　　小，但是注意不可以超过氨气爆炸下限浓度。

　　采用的混合比率应小于10%，推荐采用SCR系统的5%比率，以此比率计算氨气与空

　　气混合后的流量，并以此确定喷枪选择，设计喷嘴尺寸。该混合比率在运行中不应是定值，

　　姚刚 2018/10/9 10:10:39

　　《精保牌的处理整宜接一合就食我确题理以动成观应的谢8工艺风账）

　　压、不同温度下氨在水中的溶解皮”高德发器的最

　　氨气稀释罐内的氨水达到一定浓度后，重九中废水的氨浓度一般控制在19%以下。当

　　液氨储存区一般设置一合氨

　　稀释罐，

　　罐的液位由溢流管线维持，设计由箱顶喷水一～加制作。稀释罐水源来自工业水系统。稀释

　　日.根据工程的地理位置考虑是不。没你，箱侧进水，箱底部设置有氮气人口和废水排污

　　要设置防冻热。

　　七、氨区废水处理

　　废水滤用于收集氢气稀释罐排出的含氨废水、

　　全淋浴器的排水，然后用泵送至电厂工业废水小油火家区的地面冲洗水（含雨水）和安

　　淡菜。

　　1.5倍设计；废水池的废水输

　　按2台配置，正常情况下，含运行，废水池置染用地

　　下布置，设在储罐区防火提外。

　　八、氨区的氮气吹扫设计

　　液氨储存及供应系统应保持系统的严密性，防止气氮的泄漏和氨气与空气的混合造成爆

　　炸。基于安全方面的考虑，脱硝系统的卸氨压缩机、液氨储罐、氨蒸发器、气氨罐等都备有

　　氮气吹扫管线和与之配套的八字盲板隔离。

　　一般在与槽车接口处、软管后每根管道都有旁路管道DN20连接到排放系统，用于卸氨

　　前和卸氨后排出管道中的空气，防止氨与系统中残余的空气形成爆炸混合物而造成危险。具

　　体操作是：将氮气分别以0.5、1.0、1.5MPa压力充入，再分别排入废水箱，通过三次加压

　　查漏（压力保持不变），三次置换空气，系统可以进氨；卸氨后，关闭进出管道阀门，再加

　　人氮气，使软管中的氨气得到稀释，再将管道内的气体排入废水箱，如此三次可将管道内氨

　　如果卸氨管路阀门泄漏，可关闭压缩机后切断阀门，对这段管道用氮气置换后再更换

　　九、管道、阀门及其附件材质要求

　　（一)材料要求

　　系统设计应重点考虑液氨的特性。液氨是可压缩成液体的有毒气体，除了由于其本身的

　　毒性对人体易造成直接健康危害外，它的危险性主要是在一定压力下为无色液体，具有高

　　压、易燃、易爆的特性。

　　在干燥的氨气氛围中，可以使用奥氏体不锈钢、使硅合金、铜和锋合金、铁合金、熊、

　　我为尔、需慢保基合签、很和银合金、但：当氨混有少量水分（二总2%）或湿气（使用温

　　度之-5℃）时，则无论是气态还是液高都金是山紧、和合金，所以液氨础存发供应

　　此在潮湿的氮气中不能使用铜和铜锌合金、

　　紧统的料兴设备、体措、“做门、“选兰、仪表、泵等选择时，应满足抗腐蚀要求，所有接触激

　　氨、氨气的材质应全部采用金属材质，但不可采用钢质材料。

　　液氨会侵蚀某些塑料制品、橡胶和涂层，质以酸、一一胶、量树路、丁米檬胶；可以模

　　和塑料，如氨基甲酸酷树脂、氯碳化聚乙烯

　　解高狐紧基甲酸质望是之购聚答体、聚乙册、天然极胶、丁精橡胶、额胶、简

　　姚刚 2018/10/9 10:11:37

　　选择性非能化还原法（SNCR）烟气脱确

　　A?——汽态氨的焙，kJ

　　；

　　A3——水蒸气焙，kJ

　　；

　　A加——废水焙，kJ

　　。

　　五、氨气缓冲罐

　　液氨经过液氨蒸发器蒸发为氨

　　南母】期盛成经称后进入氨气缓冲罐，其作用是对氨气

　　Naca口进行缓冲作用，保证氨气有稳定的斥

　　2|安全阅接口力。氨气缓冲罐的结构相对简单，主

　　8料N8|温度计接口|要有氮气的进出口、安全阀及排污阁

　　等，其基本结构如图4-10所示。

　　|s|家气进口|由于氨供给设备有可能设置在远

　　|N6|压力表就地接口|

　　离需求点的场所，因此氨气缓冲罐的

　　x7|压力表远程接口

　　世8 |远做温度计接口|内压设定应充分考虑途中压头的压力

　　|n人孔损失。在蒸发器的上游设置有液氨压

　　力控制阀，通过控制氨蒸发器进口调

　　节阀，控制液氨蒸发流量，使压力控

　　图4-10立式氨气缓冲罐工程实例制值应根据氨气管道输���的距离及后

　　续系统的背压经计算后确定，一般为0.18~0.2MPa，当出口压力达到0.38MPa时，则应关

　　断液氨进料。蒸发器出口氦气管道上还应安装温度检测器，当温度低于10℃时，关闭蒸发

　　器液氨进料阀，使至缓冲罐的氨气维持适当的温度及压力；蒸发器与氨气缓冲罐的连接宜为

　　单元制串联，缓冲罐的容量应满足蒸发器额定出力的3~5min的停留时间。

　　氨稀释罐属于可能出现危

　　险情况时处理氨排放的设备，

　　用于吸收各设备及管道启动吹

　　扫时各氨气排放点排出的氨

　　气，其结构较为简单，不同的

　　制造商制造的氨稀释罐是不同

　　的，氨稀释系统的作用是将位

　　于氨区内的设备排出和泄漏的|防陈热水|

　　氨气进行稀释。稀释罐中的稀

　　释水需要周期性地更换，排到废水池|S日一

　　废水池中，其工艺系统如

　　图4-11所示。图4-11稀释罐工艺系统

　　液氨卸完后，软管内剩余的液氨应排入氨气稀释罐。氨气稀释罐还吸收卸氨压缩机、液

　　氨储存罐及氨气缓冲罐等设备安全阀起跳后的排放氨气。液氨系统各排放处所排出的氨气由

　　管线汇集后从稀释罐底部进入，通过分散管将氨气分散送入稀释罐中，利用水来吸收排入储